DE2716492C2 - Verfahren zum Bestimmen der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz eines Meßobjektes - Google Patents
Verfahren zum Bestimmen der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz eines MeßobjektesInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Bestimmen der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz
eines Meßobjektes, bei dem das Meßobjekt entlang einer seiner Achsen einem statischen Magnetfeld
ausgesetzt Ist, dem ein erstes, einen Feldgradienten aufweisendes Hilfsmagnetfeld in einer der Richtungen X, Y.
Z überlagert wird, wodurch das statische Magnetfeld mindestens in einer Richtung X, Y, Z einen Gradienten
enthält, bei dem ein Erregerimpuls zur Auswahl einer oder mehrerer Schichten des Meßobjektes an das Meßobjekt
angelegt wird, bei dem nach dem Abschalten des ersten Hilfsmagnetfeldes ein zweites Hilfsmagnetreld
dem statischen Magnetfeld überlagert wird, wodurch das statische Magnetfeld einen Gradienten enthält, der
senkrecht auf dem durch das erste Hilfsmagnetfeld erzeugten Gradienten steht, bei dem ein weiterer Erregerimpuls
zur Auswahl eines Streifens in einer ausgewählten Schicht an das Meßobjekt angelegt wird, und bei dem
ein frei abklingendes Induktionssignal von dem Meßobjekt abgegeben wird und durch Frequenzanalyse des
Induktionssignals die Dichteverteilung bestimmt wird.
Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-OS 25 40 436 bekannt, bei dem In einem Meßobjekt die Dichtevertcilung der magnetischen Kernspinresonanz mit einem Magnetfeldgradienten und mit einem auswählenden Hochfrequenzimpuls bestimmt wird. Das freiabklingende Induktionssignal wird dabei unter dem Einfluß eines Magnetfeldgradienten ausgelesen. Nach dem Auswählen eines Streifens oder einer Schicht wird die Information von dem Streifen dadurch gewonnen, daß die freiabklingenden Induktionssignale aus aufeinanderfolgenden Streifen aus der Schicht ausgelesen werden, also ein Streifen nach dem anderen zur Auswertung herangezogen
Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-OS 25 40 436 bekannt, bei dem In einem Meßobjekt die Dichtevertcilung der magnetischen Kernspinresonanz mit einem Magnetfeldgradienten und mit einem auswählenden Hochfrequenzimpuls bestimmt wird. Das freiabklingende Induktionssignal wird dabei unter dem Einfluß eines Magnetfeldgradienten ausgelesen. Nach dem Auswählen eines Streifens oder einer Schicht wird die Information von dem Streifen dadurch gewonnen, daß die freiabklingenden Induktionssignale aus aufeinanderfolgenden Streifen aus der Schicht ausgelesen werden, also ein Streifen nach dem anderen zur Auswertung herangezogen
Wi wird. Infolge des Auslesens der freiabklingenden Induktionssignale von einem Streifen nach dem anderen sind
mehrere Durchgänge notwendig, bis eine Schicht oder ein Streifen vollständig ausgewertet sind, weshalb je nach
der Anzahl der Streifen mehr oder weniger Zeit erforderlich Ist.
Die Anwendung von Verfahren zum Bestimmen der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz ist
bei der Untersuchung biologischer Meßobjekte von besonderem Interesse. Abbildungen der Dichteverteilung der
(•5 magnetischen Kernspinresonanz finden klinische Anwendung als eine mit geringeren Risiken behaftete Alternative
zur Abbildung Im menschlichen Körper mittels Röntgenstrahlen, da bekanntlich Unterschiede In den
Splngltterrelaxatlonszeiten bei normalem und bösartigem Gewebe vorliegen.
Wichtige Faktoren, die die Qualität bei der Abbildung beeinflussen, bestehen in der räumlichen Auflösung,
dem Signal'/Rauschverhaltnis und der Bildabtastzeit Bei einem vorliegenden Abbildungssystem besteht immer
ein bestimmter Zusammenhang zwischen dem SigualVRauschverhältnis und der Abtastzelt. Bei einem idealen
System sind alle Informationen von der Spinverteilung mit einer im wesentlichen vom Experimentator
bestimmten Geschwindigkeit erhältlich, und in diesem Fall besteht ein direkter Zusammenhang. In der Praxis
1st es jedoch oftmals nicht möglich, die Dateneingangsgeschwindigkeit aufgrund der dem Abbildungsverfahren
selbst innewohnenden Faktoren tu steuern. Zusätzlich kann die Informationseingabe in ungeeigneter Form
vorliegen, oder es kann ein erheblicher Zeitbedarf erforderlich sein, um die Eingabe aufzuschlüsseln oder in
geeigneter Form umzusetzen.
In der Literaturstelle »Physics Letters« 3. Juri 1974, VoI. 48A, Nr. 2, Seiten 87 und 88 wird zur Gewinnung
der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz die Zeitabhängigkeit des Wertes und der Richtung der
Magnetfeldgradienten, herangezogen. Dazu werden bei einem ersten, in dieser Literaturstelle beschriebenen
Verfahren den Spulen, die drei senkrecht aufeinanderstellende Gradienten erzeugen, verschiedene zeitabhängige
Ströme zugeführt. Hieraus resultiert ein einzelner Gradient, der in seiner Richtung und seinem Wert zeltabhängig
ist. Bei einem zweiten, in dieser Literaturstelle beschriebenen Verfahren erzeugt eine Spulengruppe ein Feld,
das die Z-Kornponente des Magnetfeldes in einer Richtung vergrößert und die anderen Komponenten verrin- '5
gert. Wenn die zeitabhängigen Ströme zu diesen Spulen geführt werden, existiert nur ein Punkt in dem Meßobjekt,
in dein das Magnetfeld keine zeitabhängige Komponente aufweist. Das Signal, das der Spindichte des
Punktes entspricht, wird aufgefangen und ausgewertet, und das Signal von dem Rest des Meßobjektes wird
durch ein Tiefpaßfilter ausgefiltert. EUi Austauschen eines ersten Gradienten eines ersten Hilfsmagnetfeldes
gegen den zweiten Gradienten eines zweiten HiJfsmagnetfeldes ist bei diesem Verfahren nicht vorgesehen. Der
Literaturstelle »Nature« Vol. 242, 16. März 1973, Seiten 190 und 191 ist ein Verfahren zu entnehmen, bei dem
das Meßobjekt einem homogenen Magnetfeld ausgesetzt wird. Zusätzlich wird ein Gradient an das homogene
Magnetfeld angelegt. Durch Drehen der Richtung des Gradienten werden senkrecht zu dem Gradienten durch
zusätzliches Anregen der Kernspins mit einem Hochfrequenzimpuls verschiedene Profile des Meßobjektes aus
verschiedenen Richtungen gewonnen
Bei den bekannten Verfahren ist der Zeitaufwand für das Auslesen der Informationen über die Dichteverteilung
in den Streifen groß.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Auslesezeit der freiabklingenden Induktionssignale zu verringern.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch das eingangs beschriebene Verfahren in der Weise gelöst, daß der
weitere Erregerimpuls eine Spektralverteilung m?t mehreren diskreten Frequenzen zur Auswahl von Streifengruppen
in einer oder mehreren der ausgewählten Schichten aufweist und daß nach dem Ende des weiteren
Erregerimpulses wenigstens zwei Hilfsmagnetfelder in entsprechend wenigstens zwei verschiedenen Richtungen
gleichzeitig dem statischen Magnetfeld überlagert werden, deren Feldgradienten orthogonal zueinander gerichtet
sind, wodurch das statische Magnetfeld einen Gradienten derart erhält, daß bestimmte Punkte in den Streifengruppen
einem resultierenden Magnetfeld unterschiedlicher Amplitude ausgesetzt sind, durch das jeder dieser ·35
Punkte eindeutig definiert ist.
Die weitere Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ergibt sich aus den In den Patentansprüchen 2
bis 7 angegebenen Merkmalen.
Das nach dem erfinderischen Verfahren ausgelesene, resultierende freiabklingende Induktionssignal weist In
vorteilhafter Weise Informationen auf, die sich auf alle ausgewählten Streifen beziehen, wobei jeder Punkt einen
einzigen Beitrag zu dem Signal liefert. Damit Ist es möglich, die Informationen über die Dichteverteilung In den
Streifen in einem Durchgang von einer gesamten Schicht zu erhalten, oder aus mehreren Schichten abzuleiten,
wenn diese anfänglich ausgewählt werden. Alle Punkte In den ausgewählten Streifen werden jeweils einem definierten
Wert des Magnetfeldes unterworfen, wodurch sich der Vorteil ergibt, daß eine ganze Ebene in einem
Durchgang und wesentlich schneller ausgelesen werden kann, weil nicht ein Streifen nach dem anderen ausgelesen
werden muß.
Im folgenden wird die Erfindung an Hand der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 ein lVießobjekt, das selektiv so erragt ist, daß eine Gruppe von einander beabstandeter ebener Schichten
ungestört Ist;
Fig. 2 eine Schicht, in der eine Reihe von Streifen selektiv erregt Ist;
Flg. 3 Kurvenverläufe der Erregungssequenz und der einhüllenden der resultierenden frei abklingenden
Induktionssignale (FID);
Fig. 4 ein Diagramm einer isochromatischen Ebene durch einen einzigen Punkt In einem regelmäßigen endlichen
Punktegitter;
Fig. 5 eine schematische Darstellung dreier Schichten eines uniformen Zylinders;
Fig. 6a, 6 b und 6c die bei aufeinander folgenden Magnetfeldgradienten-Kombinationen von den drei
Schichten nach Flg. 5 erhaltenen Signale;
Fig. 7 ein Beispiel des Frequenzspektrpms einer begrenzten HF-Impulsfolge;
Fig. 8 eine Gruppe von Empfangsspulen zur Aufnahme von Signalen aus beabstandeten Schichten;
Fig. 8 a eine weitere Anordnung der In Fig. 8 dargestellten Empfangsspulen;
Fig. 9 eine Vorrichtung gemäß der Erfindung;
Fig. 10 eine Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Empfangsspulenanordnung in Einzelheiten;
[| Fig. 11 bei (a), (b) und (c) aufeinander folgende Signale, die von einem zylindrischen Ring erhalten werden;
Fig. 12 ein Diagramm einer Folge von Schritten für eine dreidimensionale Spinabbildung;
Flg. 13 ein Diagramm, das die ursprünglich gesättigten Bereiche und nicht erregte Streifen Innerhalb eines
zylindrischen Meßobjekts im ersten Schritt (A) der Folge gemäß Fig. 12 zeigt;
Fig. 14 ein Diagramm, mit schichtförmigen Magnetisierungsbereichen, die Im zweiten Schritt (B) aussewählt
Fig. 15 einen einzigen schichtförmigen Bereich, bei dem die schraffierten Streifen den ursprünglich ungestörten
Bereichen im Schritt (A) entsprechen;
Fig. 16 bei (a), (b) und (c) Fourier transformierte Signale verschiedener Lesegradienten;
Fig. 17 a u. 17 b Diagramme der spektralen HF-Verteilungen, die dem ursprünglichen selektiven Sättlgungsimpuls
entsprechen, wobei Fig. 17a die gewünschte Verteilung und Fig. 17b das Komplement der gewünschten
Verteilung darstellen;
Fig. 18 ein Diagramm einer Schaltfolge für eine mehrschichtige dreidimensionale Spinabbildung, die einen
raschen Folgezyklus ermöglicht; und
Fig. 19 ein alternatives Diagramm einer einfachen Schaltfolge für eine einschichtige, dreidimensionale SpInabbildung.
Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung wird eine Meßprobe oder ein Meßobjekt In ein statisches
Magnetfeld Bo gelegt, das die jr-Achse für die Quantisierung der Kerne definiert. Es finden dann drei aufeinander
folgende Schritte der Erregung und Signalbeobachtung statt, die mit (X), (Y) und (Z) bezeichnet sind.
(X): Dieser Schritt folgt eng dem bekannten Verfahren. Ein Feldgradient Gx wird eingeschaltet und der eine
'* selektive Erregerimpuls angelegt, um die Kernmagnetisierung innerhalb des Meßobjekts zwischen einer Gruppe
von Schichten der Dicke Ax zu sättigen, die regelmäßig an Stellen x = xo + la (I ganzzahlig) vom Ursprung mit
dem Abstand α beabstandet sind, vergleiche Fig. 1, in der schraffierte Bereiche den Bereichen gesättigter Spinmagnetlslerung
entspricht. Diese Schichten enthalten ungestörte Spins, die im Gleichgewicht mit dem statischen
Magnetfeld B0 sind.
Weder die Dicke der Schichten noch ihr Abstand müssen regelmäßig sein. Die allgemein nicht gestörte Spinverteilung
wird durch die selektive Erregerimpulsfolge bestimmt.
(Y): Die Schichten mit nicht gestörten Spins werden nun In Fig. 2 näher betrachtet, die eine nicht erregte
Schicht aus dem Volumen nach Fig. 1 zeigt. Der Gradient Gx wird schnell durch einen neuen Gradienten G1,
längs der y-Achse ersetzt, und ein weiterer selektiver Erregerimpuls wird gleichzeitig auf diejenigen Spins ausgeübt,
die In einem Streifengitter der Breite Ay und des Gitterabstands b liegen, und die in Fig. 2 schraffiert
dargestellt sind.
Weder das Gitter noch die Streifenbreiten müssen gleichförmig beabstandet sein, sie lassen sich in jeder
gewünschten Verteilung selektiv festlegen. Der weitere Erregerimpuls kann die ursprünglich ungestörten Spins
um einen bestimmten Winkel kippen, typischerweise ist Θ gleich 90°.
(Z): Am Ende des weiteren Erregerimpulses werden alle drei Gradienten eingeschaltet, so daß die präzedierenden
Spins dann die volle Auswirkung der kombinierten Gradienten G1, Gy und G2 erfahren. Das freiabklingende
Induktionssignal (FID) aller Streifen der Größe mAxAyz, die durch y=yo + mb beabstandet in den Ebenen
x = x0 + la liegen, wird beobachtet und Fourier transformiert, um eine Spindichte-Verteilung innerhalb des Festkörpers
p(x, y, z) zu liefern. Wenn das ursprünglich frei abklingende Induktionssignal abgeklungen ist, d. h. in
der Zeit tz = ry, werden die Gradienten Gx, Gy und G2 umgekehrt, d. h. durch G_x, G_y und G_2 ersetzt, wodurch
das abklingende Signal veranlaßt wird, als Spinecho zu erscheinen. Diese Maßnahme ergibt normalerweise keine
zusätzlichen Echos von den während des Schritts (x) ursprünglich gesättigten Spins, und diese Maßnahme arbeitet
für zweidlmensionale Abbildungen ausgezeichnet, wenn in dem Schritt (Z) Gx = O ist.
Außerdem kann ein 180°-Inversionsimpuls anstelle einer Gradientenumkehr verwendet werden, um das Signal
erneut zu bilden. Dies liefert zufriedenstellende Ergebnisse bei zweidimensionaler Abbildung in eine Ebene; bei
einer dreidimensionalen Abbildung wird der 180°-Inversionsirnpuls jedoch die in dem Schritt (X) ursprünglich
gesättigten Spins berühren. Es ist jedoch aus denselben Gründen wie bei der Gradienten-Umkehr unwahrscheinlich,
daß hierdurch ein extra Spinecho erzeugt wird, insbesondere da die zusätzlichen Gradienten Gy und G2 das
Bestreben besitzen, die Ausbildung irgendwelcher Spinechos zu unterbinden. Der Zeltablauf einer Schaltfolge
begünstigt ebenfalls nicht die Ausbildung eines beobachtbaren Signals.
Das aufeinanderfolgende Wiedererscheinen der Kernsignale kann durch zyklische Umkehr der Feldgradienlen
in der Folge
erreicht werden, wobei r._. = L für die Gradientenumschaltung und η für die Anzahl der Wiederholungen des
Schrittes (Z) stehen.
Die Indizes beziehen sich auf die Gradientenrichtungen, d. h. längs der y- oder z-Achse während des Intervalls
r. Bei Verwendung von 180°-Inversionsimpulsen wird eine Carr-Purcell-Folge verwendet, d. h. es 1st:
(T1,-180»,-T1J,
Alle drei Magnetfeldgradienten besitzen im allgemeinen verschiedene Größen.
Die Gradientenrückbildung kann so lange fortgesetzt werden, bis das frei abklingende Induktionsslgnai null
ist, d.h. bis die gesamte Magnetisierung sich längs der x-Achse repolarisiert hat. Auf diese Weise beträgt die
nützliche Signalbeobachtungszeit als Funktion der gesamten verfügbaren Zeit:
2ίχ + r„ + nt.
Für große Werte η geht/-» 1. Die Repolarisierung des Spinsystems längs der χ -Achse wird durch das Schalten
der Gradienten nicht beeinflußt, aber es würde durch 180°-Inversionsimpulse beeinflußt, die genau sein
müssen.
Einzelheiten der Schaltfolge sind in Fig. 3 dargestellt. Flg. 3 zeigt die selektive Erregungsfolge (X), (Y) und
(Z) und die frei abklingenden Kern-Induktlonssignale (FlD) und die nachgebildeten Spinechos, die den während
der Phasen oder Schritte (X) und (Y) angelegten Impulse folgen. Die Magnetfeldgradienten werden periodisch
umgekehrt (durch -X, -Y und -Z gekennzeichnet), um eine Gruppe von Spinechos zu erzeugen. Die Spitzen der
Spinechos klingen exponentiell mit der Zeitkonstante T2 ab. Als alternative Anordnung sind feste Gradienten
und I80°-Inverslonsltnpulse möglich.
Bei diesen Experimenten wird nur das Kernsignal zur Zelt tz abgetastet. Ein anfänglicher Errpgerimpuls im
Schritt (X) und ein Ebenen-Abtastimpuls im Schritt (Y) werden zunächst pro Folge benötigt. Das Verfahren
kann als Zyklus
[X, Y, Z(n)]medl,riwic
geschrieben werden, wobei der gesamte Zeitschritt von Z(n) zur Darstellung und zum Studium von Spin-Gitter-Relaxationszelten
verändert werden kann.
Das Anlegen eines Magnetfeldgradienten an eine dreidimensionale oder selbst zweidimenslonale, kontinulerliehe
Verteilung der Spins ermöglicht es gewöhnlicherweise nicht, daß alle Elemente der Verteilung magnetisch
eindeutig gekennzeichnet sind. Sofern alle Elemente der Verteilung eindeutig gekennzeichnet wären, könnte die
Gestalt der »Absorptlons«-Llnie mit einem einzigen Abtasten die gesamte Spindichteverteilung liefern.
Durch ein Verfahren mit selektiver Bestrahlung kann eine diskrete Gitterstruktur über die ansonsten kontinuierliche
Spinverteilung gelegt werden, d. h., die Spinverteilung kann so angeordnet werden, daß lediglich diejenigen
Spins, die auf einer genau definierten Gitterstruktur liegen, betrachtet werden, wobei die Abmessungen der
Gitterstruktur durch selektive Erregerimpulse steuerbar sind.
Für ein gegebenes orthorhombisches Gitter läßt sich leicht zeigen, daß alle Punkte durch Anlegen lediglich
eines geeignet gewählten Gradienten einer bestimmten Frequenz eindeutig zugeordnet werden können, vergleiche
Fig. 4, die ein Diagramm einer isochromatischen Ebene darstellt, die durch einen Punkt eines regelmäßigen
endlichen Gitters hindurchläuft. Die Ebene wird durch das Wirken von drei zueinander orthogonalen Feldgradienten
erzeugt. Dieses Verfahren liefert Bereichsprüfwerte (Punktprüfwerte) aus der gesamten dreidimensionalen
Spindichteverteilung. Die Spins zwischen den Gitterpunkten tragen hierzu nicht bei. Die Vergrößerung der
Punkte derart, daß auch umliegende Spins mit erfaßt werden, bringt Beschränkungen mit sich, so daß es leichter
ist, eine einzige Ebene oder wenige ausgewählte Ebenen als das gesamte dreidimensionale Meßobjekt zu
betrachten. Dies ist darüber hinaus auch bezüglich der Handhabung und der Speicherung der Daten wünschens- *
Die ursprüngliche Wahl und Vorbereitung des Spinsystems während des Schrittes (X) beinhaltet den Gradienten
Gx und einen HF-Erregerlmpuls, der einige der Spins um 90° kippt. Welche Spins davon betroffen sind,
hängt von der Größe des Feldgradienten und der spektralen Verteilung des ausgewählten, die Erregung verursachenden
HF-Impulses ab.
Der Einfachheit halber werden die kombinierten Auswirkungen eines derartigen ersten Erregerimpulses und
eines Feldgradienten durch einen Raum-Auswahloperator (1-Sx) dargestellt. Wenn die Spindichteverteilung
durch p(xyz) bezeichnet wird, dann stellt Sxp(xyz) die ungestörte Spinverteilung dar, während U-Sx) p(xyz) die
Spinverteilung kennzeichnet, die einen 90°-Nutationsimpuls empfängt. In ähnlicher Weise wird ein zweiter
Raum-Auswahloperator S1, eingeführt, der alle diejenigen Spins auswählt, die durch kombinierte Wirkung eines
zweiten Erregerimpulses und des neuen Feldgradienten Gy um 90° gekippt sind.
Unter Vernachlässigung multiplikativer Konstanten sei die ursprüngliche Gleichgewichtsdichte-Matrix des
Spinsystems (Spin 1) in der Hochtemperatur-Annäherung, verteilt im Volumen v, gegeben durch
0(0)= J öodv (1)
wobei (50 = p(xyz) Ix. Die z-Komponente des transversalen Antwortsignals im sich drehenden Bezugsrahmen ist
zur Zeit t gegeben durch
slt) = Tr ! a(t) I2 } (2)
wobei Tr die Spur oder diagonale Summe darstellt.
Nach dem ersten 90°-Nutationsimpuls wird der Dichteoperator, der das Spinsystem zur Zeit tx + t
beschreibt:
ö)(tx + t) = s xp(xyz)Ix + Q.-sMxyÜe'vGx'x'Le- Wx'x' (3)
Der zweite Term in Gleichung (3) ergibt ein transversales Signal, das in der Zeit tx schnell abklingt. Im
Anschluß an den zweiten 90°-Nutationsimpuls wird der Dichteoperator zur Zeit Itx + ty + t
O1(Itx + ty+ t) =
^i ( [xGx + yGy + zGp^j (4)
[x
wobei die Tilde auf Si bedeutet, daß Ix durch I1 ersetzt ist und I1 durch -Ix in δι ersetzt ist. Durch Erweitern der
Gleichung (4) und durch Einsetzen in Gleichung (2) läßt sich unmittelbar zeigen, daß das einzige bedeutende,
nicht verschwindende Signal nach der Zeit ty zur Zeit / lautet:
s(xyzt) = j Sy sxp(xyz)cos γ ^xGx + yGy + zG^ dv (5)
Dabei wurde durchweg ein rückwirkungsfreies Spinsystem angenommen, das sich während selektiver Bestrahlung
so aufbaut, als ob der erste HF-Impuls ein reiner 90°-Nutationss!gnal!mpuls wäre. Im Anschluß an den
zweiten 90°-Nutationsimpuls wird kein Spinecho erwartet, da die Feldgradientänderung von Gx zu Gy dies Im
allgemeinen unterdrückt mit Ausnahme für diejenigen Spins, die in einer Linie längs χ liegen, die den magnetischen
Zentren der Gradienten G1. und G. entsprechen, d. h. wenn sowohl y und ζ In Gleichung (5) null sind.
Diese Spins geben nur ein sehr kleines Spinecho, das bei dieser Analyse vollständig vernachlässigt wird.
Die Auswahlprozesse, die bei diesen Experimenten durch die Operator Sx und Sy verkörpert werden, entspre-
Die Auswahlprozesse, die bei diesen Experimenten durch die Operator Sx und Sy verkörpert werden, entspre-
"> chen nicht einzelnen Schichten des Materials sondern Vielfachschichten. Die Experimente werden welter auf
gleichmäßig voneinander beabstandete Schichten der Dicke Ax, der Streifenbreite Ay und der Bereichslänge Az
(durch das Abtasten festgelegt gesetzt) und auf räumliche Periodlzität a, b, c spezialisiert. Bei der Grenzbedingung,
daß die ungestörten Spinnbereiche Ax, Ay gegen null streben, und bei einer diskreten Abtastung der
Verteilung längs z, folgt
sxSySzp(xyz) * p(la, mb, nc) = pim„ (6)
wobei lm„ eine ganze Zahl ist, und S2 der Raum-Abtastoperator ist. Die effektive Dichte wird daher zu einer
diskreten Verteilung plm„, die den Gitterpunkten x = al, y = bm und z = cn entspricht. Bei dieser Grenzbetrachtung
geht daher das Signal nach Gleichung (5) über in
ηιηη cos t \ΐΔωχ + mAdjy+ ηΔωΑ (7)
wobei die Anzahldichte
beträgt, und Δν das Volumen der Spins in den Gitterpunkten ist, die zum Signal beitragen, wird dieses Volumen
für alle Gitterpunkte oder Gitterbereiche als konstant angenommen wird. Die Zunahmen der Winkelgeschwindigkeit
sind gegeben durch
Awx = γ aGx, etc. (9)
wie aus Gleichung (7) ersehen werden kann, wenn die Gradienten und Gitterkonstanten so gewählt werden, daß
wobei M und N die größten Werte von m bzw. η sind. Alle Punkte der Verteilung p,m„ sind im Frequenzbereich
eindeutig definiert, obwohl die obigen Ausführungen den Fall betreffen, daß ein regelmäßiges Gitter durch
selektive Bestrahlung und Abtastung ausgelegt wird, was für ein natürliches orthorhombisches Gitter gilt. Die
Fouriertransformation von Slm„ wandelt zusammen mit dem oben angegebenen Fouriertransformations-Verschachtelungsverfahren
eine zwei- oder dreidimensionale Transformation In eine eindimensionale Transformation
um, wodurch mittels eines Rechenschrittes die vollständige dreidimensionale Verteilungsfunktion p,„,„
4S bestimmbar ist.
Die Forderung, daß alle Punkte oder Bereiche im Meßobjekt gleichzeitig aufgelöst werden, ist längs der z-Achse
stärker beschränkend. Wenn η Punkte im Abstand c voneinander angeordnet sind, und wenn jeder Punkt
sich über Az erstreckt, dann lautet die Linearitätsbedihgung für den z-Gradienten
Nc G2
wobei AG die Abweichung des Wertes G2 von der Gleichförmigkeit darstellt. Zusätzlich muß die natürliche
Linienbreite der Resonanz Αωηα, im statischen Feld, die Inhomogenitäten des statischen Feldes, Relaxationseffekte,
Diffusion innerhalb des Gradienten und Festkörper-Ausdehnungseffekte der Meßprobe einschließt, die
folgende Beziehung erfüllen:
Δωηα, <
AzG2 (12)
W) Diese Beschränkung tritt nur auf, sofern man wünscht, mehr Information in eine vorgegebene Bandbreite im
Frequenzbereich unterzubringen. Wenn die Frequenz pro Punkt oder Bereich längs der z-Achse die gleiche ist
wie bei einem Linienabtastverfahren, dann sind die Anforderungen an die Spule zum Erzeugen des z-Gradienten
und die natürliche Linienbreite, und damit an das statische Feld exakt gleich.
Werden andererseits Daten in ein schmales Frequenzband gepreßt, so ergeben sich daraus höhere Anforderun-™
W gen an die Gleichförmigkeit sowohl der Spulen zum Erzeugen der Gradienten als des statischen Magneten. Der
Vorteil besteht in einer kleineren Bandbreite pro Bildpunkt, wodurch ein erhöhtes Signal/Rauschverhältnis gegell
ben ist.
Die Darstellung und das Auslesen der Daten wird am besten an Hand eines einfachen Beispiels eines dreidl-
mcnslonalen Bildes eines Zylinders mit beweglichen Spins (Wasser) erläutert. In Fig. 5 sind beispielsweise drei
Schichten eines Meßobjekts jeweils mit der Dicke Ax dargestellt, die in x-Richtung voneinander im Abstand a
beabstandet sind. Die Schichten sind In Gitterstrelfen der Dicke Ay unterteilt, wobei zwischen den einzelnen
Gitterlinien In ^-Richtung ein Abstand b vorhanden ist. Die Abstände α und b und die Dicken Ax und Ay
werden durch die selektiven Erregerparameter festgelegt. Während des Schrittes (X) werden die Schichten ungestörter
Spinmagnetisierung durch selektive Erregung in einem Magnetfeldgradienten Gx vorbereitet. Während
des Schrittes (Y) wird eine Gruppe gleichförmig beabstandeter Streifen Innerhalb allei Schichten erregt, wobei
lediglich der Gradient G11 eingeschaltet Ist. Das frei abklingende Induktionssignal, das diesem fW-Schritt folgt,
kann allein In Gx ausgelesen werden. In diesem Fall sind alle Spins innerhalb einer Schicht voneinander nicht
unterschieden, dagegen werden die Schichten voneinander unterschieden, so daß die Fouriertransformation für
die in Fig. 5 dargestellten drei Schichten einfach ist und drei gleiche Amplitudenspitzen liefert.
Die Fouriertransformationssignale für ein zyllnderförmiges Meßobjekt mit homogen verteilten Spins, die
entsprechend der selektiven Erregung nach Fig. 5 vorbereitet sind, sind In Fig. 6 dargestellt. Fig. 6 a zeigt ein
derartiges Signal mit einem Auslese-Magnetfeldgradienten, der lediglich gleich Gx ist, wobei drei gleiche Linien
dargestellt sind, die den Signalen von den drei Magnetisierungsschichten nach Fig. 5 entsprechen. Wird dagegen
die Auslesung bei eingeschaltetem Gx und Gy derart vorgenommen, daß die Bedingung nach Gleichung (10)
erfüllt ist, daß insbesondere nämlich Awx
>.M Αων, dann erhält man das Spektrum nach Fig. 6(b), das alle
drei Linien der Fig. 6 (a) zeigt, die durch das Hinzutreten des Magnetfeldgradienten Gy aufgespalten sind. Das
diskrete Profil entspricht der Projektion der Spindichteverteilung der Schicht längs der K-Achse. Wird schließlich
der Auslesevorgang in allen drei Gradienten Gx, Gy und Gz vorgenommen, wobei die Bedingung gemäß
Gleichung (10) erfüllt ist, so erhält man einen diskreten Linienverlauf konstanter Amplitude, wie in Fig. 6 (c)
dargestellt.
Die Hinzunahme des dritten orthogonalen Magnetfeldgradienten G2 verbreitert jede Linie des diskreten Spektrums
nach Fig. 6(b). Jedes Element ist im Idealfall rechteckförmlg mit einer Breite, die in dargestellter Weise
über das Spektrum variiert und ein Querschnittsprofil aller Streifen innerhalb der Schicht darstellt.
Im Gegensatz zur Abbildung durch Linienabtastung besitzen die begrenzten HF-Impulsfolgen bei diesen
Experimenten eine diskrete Vielfach-Spektralvertellung, wie in Fig. 7 für den Spezialfall eines (a) rechteckförmigen
Spektralprofils und (b) einer gleichförmigen Amplitude dargestellt ist, d. h., anstatt Linie für Linie abzutasten
wird das gesamte Objekt gleichzeitig bestrahlt.
In bestimmten Fällen ist es möglich, HF-Inhomogenitäten in einem System von Übertragungsspulen durch
Änderung des Spektralprofils zu kompensieren, wobei anstelle einer konstanten Amplitude im Spektralprofil ein
Profil gewählt wird, das in gewünschter Welse mit der Frequenz sich ändert.
Bei einer diskreten Vielfach-HF-Spektral verteilung von L-Komponenten mit konstanter Amplitude //liu, individuellen,
konstanten Breiten 2m Αωρ im ganzzahlig) und mit einer Mittenfrequenz der einzelnen Komponenten,
die durch Δω = η Δωρ getrennt ist, muß der Impuls im Zeitbereich gemäß folgendem Ausdruck geformt sein:
Hi Un) - Η,ω/ηΔωρ sine |
In diesem Ausdruck ergibt sich die Winkelfrequenz pro Bereich oder Punkt durch
In diesem Ausdruck ergibt sich die Winkelfrequenz pro Bereich oder Punkt durch
Δωρ = ΊπΙΝζ
wobei yv die gesamte Anzahl der Punkte oder Bereiche im Zeitbereich und τ deren Abstand darstellt.
Wird eine zusätzliche Frequenzverschiebung hinzuaddiert, so daß die Abbildfelder bezüglich der resonanten
Spins nicht-säkular sind, d. h. außerhalb des durch den Feldgradienten erzeugten Frequenzbereiches liegen,
dann wird der Realteil des Ausdrucks genommen und einfach die Kosinustransformation berechnet.
Gleichung (13) liefert die HF-Anfangsimpulsamplitude Hi (0) = 2Π L m HiJNt
wobei Hi (Q)ZLm die Feldamplitude ist, die zur Berechnung der Bedingung für den 90°-Nutationsimpuls für
jeden bestrahlten Punkt verwendet wurde.
Die Bedingung für magnetische Ungleichheit, die Gleichung (10) wurde für Punktbereiche der Spins innerhalb
eines allgemein dreidimensionalen Objekts abgeleitet. Das endliche Volumen des Meßobjekts an den Gitterplätzen
ist jedoch von Einfluß.
Wenn das Elementarvolumen an dem Gitterplatz gleich UV=AxAyAz ist, so ergeben sich zusätzliche
Beschränkungen bezüglich der Abmessung dieses Volumens und der Größe der Gradienten, wenn alle Punkte
gleichzeitig aufgelöst werden sollen. Für diesen Fall wird die Ungleichung nach der Beziehung (10) verändert in
δωχ + ö(jjy + ΝΔω:
wobei δωχ — AxGx und δωγ =
wobei δωχ — AxGx und δωγ =
ιζ ^ Δωγ ^ —
M \_
Δωχ - δωχ - δω
SO
60
65
Im folgenden wird die Auswirkung zusätzlicher Beiträge zum Signal nach Gl (5) betrachtet, wenn die diskreten
Linien der HF-Spektralverteilung während der Auswahl eine endliche Breite hPK»7P.n Wpnn Mpzp
Linien im Frequenzbereich in Form von Deltafunktionen auftreten und voneinander gut aufgelöst sind, werden
zwei Gradienten mit eindeutigen Querschnittsprofilen erhalten, wie an Hand von F i g. 6 erläutert ist.
Ee wird nun anger, jmmen, daß keine Deltafunktionen sondern eine Gruppe M breiter Zacken oder rechteckiörmiger
Spektralverteilungen (Fig. 7) auftreten, aie in einem Gradienten Gf das diskrete Dichteprojektionsprofil
jm (cum,) längs der ^-Achse erzeugen. Die mVt Zacke oder Rechteckform kann aus einer eng beabstandeten
Gruppe q von Deltafunktionen aufgebaut gedacht werden, wobei jede einzelne Deltafunktion bei kombinierten
Gradienten G,, und G. sich verbreitern würde, um die Dichtefunktion f\ (u>mq) der z-Achse zu liefern. Über die
Untergruppe q wird das beobachtete Profil also eine verbreiterte, verschmierte Funktion Fm(mmq) ergeben, die
die gewichtete Summe einzelner Funktionen, d. h. eine einer Faltung entsprechende Funktion darstellt
Im Gegensatz zu der gewöhnlichen FaJtungsfunktion verändert sich die Funktion Jn (a>mq) allgemein mit in
längs der Projektion.
Für eine eng beabstandete Untergruppe reduziert sich Gleichung (16 a) auf
rm (ω) >
\ ρ™ (ω')/« («' - ω) αω (16b)
wobei die diskreten Variablen comq und wmq durch die kontinuierlichen Variablen ω und ω' ersetzt werden.
Für eine Gruppe gut aufgelöster Zacken oder idealerweise Deltafunktionen, bei denen das durch Gx erzeugte
Maß an zusätzlicher Verbreiterung keine Überlappung bewirkt, ergibt sich aus Gleichung (16b)
Γ»(ω) = ρΓ(ω) (16c)
Dieses Ergebnis wurde schon zuvor erhalten (Fig. 11) und an Hand von Flg. 6 erläutert. Die Gleichung
16 a) gestattet ferner die Ermittlung von f%q (a>mq), wenn/(ω') keine Deltafunktion ist, vorausgesetzt, daß das
m-te Querschnittsprofil sich nicht wesentlich mit q ändert, d. h. wenn p™* (u>mq) durch pt? (cum,) ersetzt wird,
das einem hohen Grad an räumlicher Kurzbereichs-Korrelation entspricht. In diesem Fall stellt die Gleichung
(16 b) ein lokalisiertes Faltungsintegral dar. Die Funktion p? (wmq) kann direkt aus einer Fouriertransformation
von rm (a>mq) vnd dem lokalisierten Projektionsprofil Jn (a>mq) ohne zusätzliche Verbreiterung von Gx gewonnen
werden.
Das Verfahren für einzelne Ebenen-Abbildungen besteht daher darin, zuerst das diskrete Projektionsprofil in
Gy alleme zu messen. Anschließend wird das verbreiterte Profil in beiden Gradienten Gy und G2 aufgezeichnet.
Jeder diskrete Schnitt beider Profile wird als Signal Fourier rücktransformiert in den Zeltbereich. Ein verbreitertes
Signal wird durch ein entsprechendes nicht verbreitertes Signal dividiert, das bei einem Frequenzgleichwert
mit dem Wert null berechnet wurde. Der Quotient wird dann In den Frequenzbereich Fourier rücktransformiert,
und das resultierende Signal stellt das wahre Dichteprofil längs der z-Achse dar.
Bisher wurden die lokalisierten, verbreiterten Linien als aufgelöst angesehen. Dies führt zu einer eindeutigen Bestimmung der Querschnittsprofile des Meßobjekts über eine lokalisierte Faltungsumkehr. Sofern erforderlich, läßt si-1- daher von einer gegebenen Datengruppe eine bessere Präzision erzielen.
Bisher wurden die lokalisierten, verbreiterten Linien als aufgelöst angesehen. Dies führt zu einer eindeutigen Bestimmung der Querschnittsprofile des Meßobjekts über eine lokalisierte Faltungsumkehr. Sofern erforderlich, läßt si-1- daher von einer gegebenen Datengruppe eine bessere Präzision erzielen.
Sofern alle Linien ineinander übergehen, gibt es keine örtliche oder lokalisierte Auflösung. Könnten dann
trotzdem die Profile ρ?(ω) bestimmt werden, ergäbe sich daraus ein klarer Vorteil, da dies bedeuten würde, daß
die diskrete Spektralverteilung der Erregerimpulse während des Schrittes (Y) nicht länger benötigt würde. Es
ließe sich dagegen ein kurzer 90°-Nutatlonslmpuls verwenden, um das gesamte Spektrum zu erregen. Die lokalisierte
oder örtliche Faltungsfunktion gemäß Gleichung (16 b) gilt In dieser Situation weiterhin. Man kann daher
in folgender Weise verfahren: Das diskrete Projektionsprofll J1n (wm) wird durch Gv alleine aufgezeichnet.
Anschließend wird die verbreiterte Funktion r„(wmq) in Gyund Gx aufgenommen. Von der obigen Analyse ergibt
sich, daß irgendein lokalisierter oder örtlicher Teil von Fm(wmq) über das Faltungstheorem mit Vj1 (ω,ηϊ) in Bezlehung
steht. Ein Teilbereich AJ(a>mq) wird aus dem Spektrum Jm(comq) herausgenommen und ebenso ein entsprechender
Teil für rm ((omq), es sollte jedoch AIXwmq) breiter als dficomq) an jeder Seite des Teilbereichs aufgrund
der Verbreiterung von Gx sein. Das Problem besteht darin, wie die Randbereiche zu wählen sind. Man kann
einen linearen Anstieg wählen und die Beiträge der Schulter auf diese Weise ausbilden. Eine direkte Anwendung
des Faltungstheorems liefert auf diese Welse das gewünschte Profil. Der letztgenannte Fall stellt lediglich
ein Näherungsverfahren dar. Der Verteil besteht darin, daß das gesamte Meßobjekt zu den beobachteten Signalen
beiträgt.
Die durch die Bedingung der Gleichung (16) vorhandenen zusätzlichen Beschränkungen für endliche Breiten
der ausgewählten Punkte oder Bereiche machen Schwierigkeiten Insbesondere wegen des Terms δωχ aufgrund
des großen Anfangswählgradienten, der eingeschaltet wird. Würde G, während der Abtastperlode ausgeschaltet,
wi so wäre der Term δωχ null, es wäre dann aber natürlich auch keine Frequenzselektivität längs der A--Achse
vorhanden. Dagegen wäre eine räumliche Selektivität vorhanden. Vorausgesetzt, daß die Ursprungsebenen der
ungestörten Spinmagnetisierung geeignet beabstandet sind, 1st es möglich, eine periodische Empfangsspule zu
wickeln, die auf ausgewählte Spins anspricht, die innerhalb der einzelnen, getrennten Bereiche der Spule liegen.
Ist Gx ausgeschaltet, so sind alle Ebenen natürlich mit derselben Larmorfrequenz resonant. Sind die Empfangs-
'1^ spulen getrennt, und speisen sie getrennte Empfänger und Mischer, so können die wirksamen Mittenfrequenzen
für jede Ebene der Spins willkürlich verschoben werden, wodurch eine Frequenzauflösung oder Frequenzwahrnehmung
der Fourier transformierten Daten möglich 1st, als ob ein Gradient G1., bei Swx = O vorhanden wäre.
Bei diesem Schema ist es angebracht, nicht mehr als drei oder ähnlich viel Schichten auf einmal zu untersu-
Bei diesem Schema ist es angebracht, nicht mehr als drei oder ähnlich viel Schichten auf einmal zu untersu-
chen. Die Wirksamkeit dieser Anordnung hängt vom Grad der Isolation zwischen benachbarten Empfangsspulen
ab. Das innerhalb einer Empfangsspule aktivierte Meßobjekt soll kein beachtliches Signal in benachbarten
Empfangsspulen erzeugen. Um dies zu erreichen, sollte der Abstand zwischen den Empfangsspulen ungefähr
gleich dem Spulenradius sein.
Eine Darstellung einer derartigen Ausführungsform der Erfindung ist in Fig. 8 gezeigt. Eine oder mehrere
derartige Empfangsspulen, die in Fig. 8 dargestellt sind, können allein und ohne den Verfahrensschritt der
selektiven x-Achsen-Erregung [(X)-Schritt nach Fig. 3] die gewünschten räumlichen Variationen der Spindichte
längs der x-Achse ergeben. Eine Empfangsspule muß dabei zweidimensionale Bilder aufnehmen, wie dies in den
Schritten (Y) und (Z) beschrieben ist, und zwar bezüglich des abgebildeten Meßobjekts in mehreren Stellungen
der Empfangsspule. Für ein festes Empfangsspulensystem wird das Meßobjekt schrittweise durch die Empfangsspule
hindurchgeschoben, wobei ein zweidimensionales Bild bei jedem Zuwachsschritt aufgenommen wird. Von
der gemessenen (oder berechneten) räumlichen Antwortfunktion der Empfangsspule wird eine räumliche
Faltungsumkehr jedes Bildelements längs der x-Achse durchgeführt, und es wird dabei die wahre räumliche
Variation der Spindichte längs der x-Achse abgeleitet. Diese räumliche Funktion kann dann mit einer rechteckförmigen
räumlichen Antwortfunktion gefaltet werden, um zweidimensionale Querschnittsverteilungen für
endliche Dicken zu erhalten.
Bei einer Anordnung von mehreren Empfangsspulen kann die Anzahl der Schritte oder Verschiebungen des
Objekts längs der x-Achse wesentlich reduziert werden, wodurch das dreidimensionale Abbildverfahren
beschleunigt wird. Die gesamte Entfernung, über die das Meßobjekt bei den Empfangsspulen gemäß Fig. 8
verschoben werden muß, besteht offenkundig im Spulenabstand. Fig. 8a zeigt eine andere, nämlich engere 20 |
Anordnung der Empfangsspulen als in Fig. 8, die für statische Magnetfeldgeometrien geeignet ist, bei denen *
das statische Hauptfeld B längs der langen Achse des Objekts und nicht rechtwinklig zu der langen Achse des
Objekts angelegt ist. Die Empfangsspulen besitzen alle die Gestalt einer Spaltsattel-Spule der Dicke T, wobei die
Spulenachse längs Z verläuft. Die Empfangsspulen besitzen untereinander den Abstand 5, wobei S ungefähr
gleich T sein kann. Jede Empfangsspule speist einen eigenen rauscharmen Verstärker A und einen Mischer Mn
mit der lokalen Frequenz w„, für /; = 1 bis 3. Alle Signale werden dann kombiniert und dem Hauptempfänger
und dem Detektorsystem zugeführt. Da die Empfangsspulen bei dieser Ausführungsform etwas enger angeordnet
werden können, ist eine kleinere Bewegung des Meßobjekts längs der X-Achse erforderlich, um die räumli- L
chen Dichteschwankungen längs der x-Achse für alle Punkte im ebenen Abbild aufzunehmen und durch
Faltungsumkehr zu gewinnen.
Bei beiden oben angegebenen Anordnungen der Empfangsspulen ist angenommen, daß eine oder mehrere
große senkrechte oder orthogonale Übertragungsspulen die Meßobjekte gleichförmig mindestens über das aktive
Volumen der Empfangsspulenanordnung erregen (S. Hg, 10). Spins in der Übertragungsspule, die aufgrund
räumlicher Inhomogenitäten ein wesentlich verringertes HF-FeId erhalten, können genügend weit von der
Empfangsanordnung entfernt sein und kein Signal produzieren.
Eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens enthält ein rechnergesteuertes Impulsspektrometer, das
z.B. bei 15,0 MHz arbeitet und ist schematisch in Fig. 9 dargestellt. Die Rechnersteuerung wird über den
Eingabe/Ausgabekanal eines Rechners und einen weiteren Leitweg über ein ^-Register vorgenommen. Zusätzlich
zu den normalen Eingabe/Ausgabeeinrichtiingen für den Rechner ist eine eindimensionale und zweidimensionale
Anzeige vorgesehen, die es gestattet, Teile des Kernspeichers abzufragen. ίο
Das Impulsspektrometer enthält zwei unabhängige HF-Kanäle, einen Kanal schwächerer Leistung und einen
Kanal hoher Leistung, wobei beide Kanäle durch einen gemeinsamen 15-MHz-Frequenz-Synthetisierer gespeist
sind. Die Signale niederer Leistung laufen durch einen geschalteten 180°-Phasenmodulator, ein binäres 4-Bit-Dämpfungsglied
und ein festes Dämpfungsglied A\ zu einem 10-W-Breitband-Treiberverstärker. Der Ausgang
dieses Verstärkers wird schließlich in einem linearen 250-W-Verstärker verstärkt. Ai ist so eingestellt, daß die
Amplitude des jeweiligen HF-Impulses den vollen linearen Bereich des Leistungsverstärkers erfaßt.
Im zweiten, dem Hochleistungskanal, laufen Signale mit kleinen Pegeln durch ein variables Phasenschlebeglied
und eine Torschaltung G, die durch den Impulsgenerator P geöffnet wird. Signale aus der Torschaltung
werden dann fast bis auf den Wert 1 KW verstärkt.
Die Ausgänge der beiden Kanäle werden kombiniert und einer nicht dargestellten Übertragungsspule für das
Meßobjekt eingespeist. Das Dämpfungsglied Ai wird zur Steuerung des Leistungspegels im Niederleistungskanal
verwendet.
Der 180°-Phasenmodulator, der Impulsgenerator P und das binäre Dämpfungsglied werden durch Bitmuster
gesteuert, die im /!-Register des Rechners erzeugt werden.
Signale von dem Meßobjekt werden über einen rauscharmen Vorverstärker einem Empfänger zugeleitet, wo
die Phasen dieser Signale bezüglich eines Referenz-Eingangssignals I/P festgestellt werden, das vom Frequenz-Synthetisierer
geliefert wird. Die Signale werden dann In einem Analog/Digitalwandler (ADC) in Digitalform
umgewandelt und in geeignete Plätze im Rechnerspeicher zur Signaldurchschnittsbildung und zur weiteren
Verarbeitung eingegeben.
Das Meßobjekt kann aus einer Kreuzspulanordnung bestehen, wie Fig. 10 zeigt, wobei das statische Feld B0
in die dargestellte Richtung X verläuft. Die große Übertragungsspule mit Sattelgeometrie erzeugt ein gleichförmiges
HF-FeId über dem größten darin enthaltenen Teil des Meßobjekts. Bei dem dargestellten, ausgedehnten
Meßobjeki gibt es Bereiche des Meßobjekts, die nicht das volle magnetische HF-Feld empfangen. Werden
empfangene Signale auf die zweite orthogonale Spule beschränkt, die ziemlich flach Ist, so nimmt diese Spule
lokalisierte Signale auf, die ungefähr ± V2 r oberhalb und unterhalb der Spulenebene liegen. Diese Bereiche
haben daher den vollen HF-Pegel des Übertragungsimpulses erhalten. Die Dicke der Empfangsspule kann so
vergrößert werden, daß sie das gewünschte Volumen bei der Volumenabbildung einschließt. Alternativ kann der
Empfänger mehrere flache Spulen enthalten, die gleichförmig längs χ voneinander getrennt sind, wie unter
Bezugnahme auf die Fig. 8 und 8 (a) beschrieben ist. Ein zusätzlicher Vorteil der Kreuzspulanordnung besteht
im Empfängerschutz.
Es wird nun ein Beispiel des erfindungsgemäßen Abbildungsverfahrens beschrieben. Die MeSobjeklgeometrie,
die Spulenstellungen und das statische Feld sollen der in Fig. 10 dargestellten Anordnung entsprechen. Als
Meßobjekt wurde Mineralöl in Form eines zylindrischen Ringes genommen. Der Außendurchmesser des Ringes
beträgt 13,7 mm, und der Innenring hat einen Durchmesser von 8,1 mm.
Die eindimensionale Projektion des in Gy gemessenen Ringes ist in Fig. 11 (a) dargestellt. Das Meßobjekt
wurde selektiv mit einem Bestrahlungsmuster bestrahlt, dem in der HF-Spektralverteiiung fünf gleichmäßig
beabstandete rechteckförmige Zacken gleicher Intensität entsprechen, d. h., L = 5, m = 1 und η = 20 (vergleiche
Fig. 7). Die Frequenz pro Punkt oder Bereich beträgt Δωρ = 855 rad see"1. Das Resultat dieser selektiven
Bestrahlung im Gradienten Gr ist in Fig. 11 (b) gezeigt. Wie erwartet, ergibt sich ein diskretes Projektionsprofil.
Wenn mehr Linien enthalten wären, so ergäbe sich das kontinuierliche Projektionsprofil nach Fig. 11 (a). Die
Breite der einzelnen Zacken in Fig. 11 (b) beträgt 195 Hz. Etwa die halbe Ausbreitung dieser Zacken findet ihre
Ursache in Inhomogenitäten des statischen Magnetfelds, der Rest ist der Nichtlinearität der Feldgradientenspulen
zuzuschreiben.
Die Antwort auf eine selektive Bestrahlung in Gy, die in Gy und G2 abgelesen wird, ist in Flg. 11 (c) gezeigt.
Jeder Zacken der Fig. 11 (b) wird durch die Wirkung des zusätzlichen Feldgradienten G2 verbreitert und liefert
direct aufeinander folgende Querschnittsansichten durch den Ölring.
Das Strahlungsmuster wurde in der Frequenz um V4, 1A und 3/4 des Frequer.zabstandes zwischen benachbarten
Zacken der HF-Spektralverteilung verschoben, d. h. um 5, 10 und 15 Punkte im diskreten Spektrum. Dieses
iVerschachtelungsverfahren gibt eine vierfach feinere Gitterauflösung über das Meßobjekt und gestattet die
,Erzeugung eines visuellen Bildes. Ein derartiges Bild kann eine 20 χ 60 Matrix enthalten, die aus vier verbreitest
ten Spektren aufgebaut ist, vergleiche Fig. 11 (c). Jedes verbreiterte oder ausgeweitete Spektrum ist das Ergebnis
von 128 Durchschnittsbildungen.
'25 Bei dem oben genannten System wird anfänglich eine Ebene (oder eine Gruppe von Ebenen) normal zur x-Achse
durch selektive Sättigung aller Spins oberhalb und unterhalb der Ebene (oder zwischen den Ebenen) In
einer Dicke χ vorbereitet. Dies wird in der Phase (X) vorgenommen. Anschließend bestrahlt ein zweiter Selektiv-
oder Wahlimpuls in der Phase (Y) eine Gruppe schmaler Streifen (der Breite y) In der Ebene parallel zur z-Achse.
Das frei abklingende Induktionssignal (FID) von diesem beschnittenen Erregungsimpuls wird in komblnierten
Gradienten Gx, Gy und G2 für eine dreidimensionale Abbildung gelesen, oder es wird für eine einfachere
zweldlmenslonale Abbildung in der Ebene in Gy und G2 gelesen. Das gesamte Verfahren der anfänglichen Wahl
der Impulse, der selektiven Erregung der Streifen innerhalb der Abstandsräume und das schließliche Auslesen
des Signals kann als ein Wiederholzyklus (ΑΎ, Z)„lederholt,, geschrieben werden.
Eine weitere Variante der Lesephase besteht darin, entweder mit einer Gruppe von 180°-HF-Impulsen zu
pulsen oder die Lesefeldgradienten periodisch umzukehren, so daß eine Serie von Spinechos erzeugt wird.
Dadurch wird erreicht, daß das Transversalsignal (FID) möglichst lange existent Ist, so daß eine Slgnalmittlung
durchgeführt werden kann.
Das genannte System arbeitet zufriedenstellend, es ist jedoch bei einigen Materialien weniger wirkungsvoll,
aus Gründen, die nachstehend erläutert werden und Probleme betreffen, die in der Anfangsvorbereitungsphase
«o auftreten. Wird die Sättigung der Spins oberhalb und unterhalb einer Scheibe der Dicke Jx während des
Anfangswählverfahrens betrachtet, so kann das Volumen der gesättigten Spins leicht z. B. das 63fache des Volumens
der ungestörten Schicht annehmen, d. h., das gesamte Volumen wird als in 64 Schichten unterteilt
betrachtet. Wenn nun der Sättigungsprozeß vollkommen ist und kein erneutes Wachsen dieser gesättigten Spins
durch eine Spin-Gitter-Relaxation erfolgt, arbeiten die beiden zweiten Phasen des Experiments wie vorausgesagt.
Es findet jedoch ein bestimmtes Nachwachsen anfänglich gesättigter Bereiche statt. Zusätzlich kann der Sättigungsprozeß
selbst nicht vollkommen sein.
Wird zum Beispiel angenommen, daß nur 9096 der Magnetisierung in den gesättigten Bereichen zerstört wird,
dann ist am Ende des (XJ-Impulses eine Schicht ungestörter Spins mit V64 des Gesamtvolumens und damit der
Magnetisierung vorhanden, aber zusätzlich ergibt sich noch ein Beitrag von etwa Y64 von den ungesättigten
Spins. Diese letzteren Spins ergeben ein unerwünschtes Signal, das gleich dem sechsfachen Wert des Signals der
abgetasteten Schicht 1st. Dadurch wird das gewünschte Signal überdeckt und das Experiment wenig wirkungsvoll.
Das Verfahren arbeitet bei vollkommenen Sättigungsimpulsen und vernachlässigbarer Spin-Gitter-Relaxation.
An Hand des obigen Beispiels läßt sich erkennen, daß das Verfahren jedoch zu stark von der Fehlausrichtung
des Anfangwahlimpulses abhängt. Aus diesem Grund wird auch ein alternatives Verfahren, wie welter unten
angegeben, angewandt.
Die Vorrichtung und die Theorie entsprechen den obigen Angaben. Der wichtige Unterschied besteht in der
Reihenfolge, In der die verschiedenen Wahlschritte durchgeführt werden. Die verschiedenen Auswahl- und
Lesephasen werden nunmehr A, B und C bezeichnet.
«ι (A): Im Tell A (Flg. 12) wird der Gradient Gv eingeschaltet und das Meßobjekt selektiv während einer Zelt I11
bestrahlt, um eine Gruppe von Streifen (oder Ebenen) ungestörter Magnetisierung zu erhalten, die normal zur y-Achse
verlaufen, vergleiche Fig. 13. Die Streifendicke beträgt Ay, und der Einfachheit halber wird eine regelmä-
· ßige Gruppe von Streifen mit dem Gitterabstand b angenommen. Die Einzelheiten des Wahlimpulses werden
später erläutert. Nach einer weiteren Zelt ta klingen die gestörten Spins ab und erzeugen ein frei abklingendes
(>5 Induktionssignal. Es sei darauf hingewiesen, daß dieses Signal das Projektionsprofil der gesättigten Bereiche des
Meßobjekts liefert und für Ausrichtungszwecke verwendet werden kann, wenn das Signal abgetastet und Fourier
transformiert wird.
(B): In der Phase B wird allein der Gradient Gx eingeschaltet und ein zweites vielfach aufgespaltenes Bestrah-
(B): In der Phase B wird allein der Gradient Gx eingeschaltet und ein zweites vielfach aufgespaltenes Bestrah-
lungsmuster erregt selektiv die Spins in einer Gruppe von Schichten normal zur Jc-Achse. Diese sind in Fig. 14
als die schräg schraffierten Bereiche dargestellt, und für das gezeigte zylindrische Meßobjekt ergibt sich eine
Gruppe von Schichten der Dicke Ax, die voneinander beabstandet sind.
(C): In der Phase C wird das der Wah! gemäß (B) folgende Signal (FJD) in allen drei Gradienten Gx, Gy und
G2 beobachtet. Bei der Ausführungsform, bei der lediglich eine Ebenen-Abbildung vorgenommen wird, werden
in der Leseperiode nur Gy und G, benötigt. Das periodische Umkehren der angelegten Gradienten wird wieder
angewandt, damit das transversale Signal für eine Signalmittelung erhalten bleibt. Der zeitliche Ablauf der
Gradientenumkehr oder der alternativen 18O°-HF-Impulse entspricht demjenigen, der im Zusammenhang mit
dem zuvor erwähnten Verfahren beschrieben wurde.
Um die Vorteile dieses Verfahrens zu verdeutlichen, soll angenommen werden, daß in der Anfangswahlphase
(A) die Spins zwischen den ungestörten Streifen (Fig. 13) nicht vollständig gesättigt sind. Es soll wiederum
angenommen werden, daß 90% der Magnetisierung zerstört ist, und daß 10% entweder wegen unvollkommener
Impulse oder wegen Spin-Gitter-Relaxationseffekten übrig bleibt. Selbstverständlich besitzen die »licht gestörten
Streifen per Definition eine relative Magnetisierung von 100%.
Wenn alle transienten Signale abgeklungen sind, nämlich in der zweiten Periode /„ und die Wahl gemäß der
Phase (B) durchgeführt wird, werden nur die Spins innerhalb der Schichten (Fig. 14) oder der einzelnen Schicht
(Fig. 15) erregt. Sofern der Erregungsimpuls in der Phase (B) nicht vollkommen ist, wird ein geringfügig kleineres
Signal beobachtet. Es wird dabei ein Signalbeitrag sowohl von den zuvor nicht gestörten als auch den gestörten
Streifen mit Magnetisierung innerha'b der Schicht geliefert, die gestörten (»gesättigten«) Streifen liefern
jedoch nur 10% Signalamplitude eines insgesamt möglichen 90% Signals in der Schicht, d, h. 9%. Dies erscheint
als ein breites »Grundliniene-Signal. Der gewünschte Signalbeitrag beträgt nur 10% des gesamten möglichen
Signals und sitzt auf der Spitze des 9% großen unerwünschten Signals. Da das »Grundlinien«-Profil experimentell
bekannt ist, kann es subtrahiert oder berücksichtigt werden.
Die Annahmen bei diesem Beispiel verdeutlichen die kleinere Empfindlichkeit dieser Abbildungsmethode
aufgrund der Unvollkommenheiten bei den Sättigungsimpulsen.
Die erwarteten Fourier Transformationssignale für ein zylindrisches Meßobjekt homogen verteilter Spins, das
durch das selektive Bestrahlungsverfahren gemäß der in Fig. 15 dargestellten Art vorbereitet ist, ist in den
Fig. 16a, 16b, 16c dargestellt. Die Auswirkung der Fehlausrichtung des Anfangswahl-Sättigungsimpulses nach
Phase (A) ist ebenfalls dargestellt. Die drei Diagramme der Fig. 16 geben das Auslesen für eine einzige Schicht
mit Magnetisierung für verschiedene Lesegradienten dar. In Fig. 16 a ist ein Signal dargestellt, das bei einem
Lesegradienten erhalten wurde, der gleich Gx ist, diese Figur zeigt eine einzige Linie, die von allen nicht differenzierten
Spins innerhalb der Schicht herstammt. Wenn der Lesegradient Gx durch einen Gradienten Gy ersetzt
wird, dann wird die einzige Linie zu einem diskreten Profil verbreitert, wie in Fig. 16b dargestellt, das der
Projektion der Spindichteverteilung der Schicht längs der .y-Achse entspricht. Die diskrete Form wird durch den
Anfangswahl-Sättigungsimpuls erzeugt; sofern die Sättigung nicht vollkommen ist, ergibt sich daraus ein von
null verschiedener Signalbeitrag, der zwischen den diskreten Spitzen zu erkennen ist.
Fig. 16c zeigt das beim Anlegen von Lesegradienten Gy und G2 zu erwartende Signal wie für den Fall eines
vollen Einzelschicht-Abbildexperiments. Das Hinzufügen des G2 -Gradienten verbreitert jede Linie des diskreten
Spektrums nach Fig. 16 b ebenso wie den kleinen, unerwünschten Grundlinienbeitrag. Idealerwelse ist das
Profil aller verbreiterten Linien rechteckförmig und besitzt eine konstante Höhe und sitzt auf dem verbreiterten
Grundliniensignal auf und liefert ein direktes anschauliches Bild aufeinander folgender Querschnittsansichten
durch die Schicht. Das verbreiterte Grundlinienprofil stellt die Projektion des Meßobjekts mit kombinierten
Gradienten Gv und G2 dar und kann in einem unabhängigen Experiment gemessen und dann subtrahiert
werden.
Das Bestrahlungsmuster in der Phase (A) entspricht der Darstellung nach Flg. 17a, bei der kleine Spalte
einer verschwindenden Intensität von //, der nicht bestrahlten und daher ungestörten Magnetisierung in Fig. 13
entspricht. Es ist jedoch technisch einfacher, ein komplementäres Bestrahlungsmuster zu erzeugen, wie in
Fig. 17 b, gezeig;. Dieses Muster bewirkt jedoch gerade das Gegenteil von dem, was gefordert wird, d. h., dieses
Muster stört die schmalen Streifen, die möglichst ungestört bleiben sollen.
Das Verfahren besteht darin, mit einem HF-Signal zu pulsen, welches das Spektralverteilungsmuster der
Fig. 17 b besitzt und anschließend mit einem kurzen 90°-HF-Impuls zu pulsen, dessen HF-Trägerphase um 180°
verschoben ist. Als Gesamteffekt ergibt sich dann, daß die Magnetisierung in den schmalen Streifen längs der x-Achse
zurückkippt, während die ungestörte Magnetisierung in den breiteren Streifen um 90° in die x-y-Ebene
des rotierenden Bezugsrahmens zurückgekippt wird. Der Fndzustand der ungestörten Spins ist derselbe, wie er
durch Verwendung eines Impulses mit der Spektralverteilung nach Fig. 17 a erzielt würde.
Fig. 12 zeigt, daß im Anschluß an den Wahlimpuls der Phase (B) das F/D-Slgnal abklingt, daß dieses Signal
jedoch entweder durch Umkehr aller Lesegradienten oder durch das Aufrechterhalten der Lesegradienten und
das Anlegen eines 180°-HF-Impulses In ein Echo zurück fokussiert werden kann. Die Echo-Spitzenamplitude
klingt mit der Zeitkonstante T2 ab. Sofern daher T2 » tb ist, können die Feldgradienten häufig urngekehrt und
viele Echos erzeugt werden. Diese Echos können geeignet hinzuaddiert werden, um das Signal/Rauschverhältnis
gegenüber dem einzelnen /"/Z)-Signal zu erhöhen.
Das hier und in den obengenannten Patentanmeldungen beschriebene Echo-Mitteilungsverfahren ermöglicht
es derri wirksamen transversalen Abklingsignal während einer Zeit T2 oder einer ähnlichen Zeltspanne zu beste-
*; hen. Sofern T\ = T2 ist keine Warteperiode zwischen dem Ende eier Signalmittelung und der Wiederholung der
Phase (A) Innerhalb des Zyklus erforderlich.
Bei biologischen Materialien kann jedoch T2 kleiner als Γ, sein, und in diesem Fall könnte Zeit verschwendet
v/erden, wenn auf eine Repoiarlsierung des Spinsystems gewartet wird. Das Hauptanwendungsgebiet der Spin-Abbildung
liegt zur Zelt In der Biologie und der Medizin, Wo die Geschwindiekeit der Abbildune von hetrHchtli-
eher Bedeutung ist, und der Zyklus nach Fig. 12 wird daher so abgewandelt, daß die durch verschiedene Relaxationszeiten
aufgeworfenen Probleme umgangen werden.
Der abgewandelte Zyklus ist in Flg. 18 dargestellt und läuft kontinuierlich ab. Die Phasen (A) und (B) sind
dieselben wie sie in Fig. 12 dargestellt sind. Die Lesephase (C) 1st ähnlich der zuvor geschilderten Lesephase,
und diese Phase könnte von 2tc auf nlc (wobei η eine ganze Zahl bedeutet) erweitert werden, um mehr Echos zu
umfassen, obwohl ein F/D-Slgnal und ein halbes Spin-Echo gezeigt sind.
Das neue Merkmal des Zyklus stellt die Speicherphase D dar. Wie schon erwähnt, wird das erneut gebildete
oder fokussierte Signal bei einer Spitze eines Spinechos durch den gleichen selektiven Erregerimpuls Ph aber mit
einer Phasenverschiebung des HF-Trägers um 180°, der mit Pj80 gekennzeichnet ist. In die Gleichgewichtsposi-K)
tion zurückgeschaltet. Alle Magnetisierungsverluste in den Lese- und Speicherperioden können In der A-Perlode
wieder ausgeglichen werden. Das Ausgleichen oder Rückgewinnen der Magnetisierung braucht natürlich nicht
exakt alle Verluste auszugleichen, so daß die Anfangsamplitude des F/D-Signals nach einer Anzahl von Zyklen
sich einer neuen Gleichgewichtsmagnetisierung nähert, die vom statischen Gleichgewichtswert verschieden lsi.
Wichtig ist dabei, daß das Lesesignal im wesentlichen unabhängig sowohl von Tx als auch T2 1st.
Ii !n einem gegebenen Zyklus wird der Bruchteil an Zeit, der zum Lesen des Signals verwendet wird, dadurch erhöht, daß mehr Echos eingeschlossen werden. Die maximale Zeit 2ntc ist auf T2 begrenzt, es wird jedoch bevorzugt, aufgrund der Spin-Gitter-Relaxationsverluste in der Signalamplitude η in der Größenordnung von 1 oder 2 zu halten.
Ii !n einem gegebenen Zyklus wird der Bruchteil an Zeit, der zum Lesen des Signals verwendet wird, dadurch erhöht, daß mehr Echos eingeschlossen werden. Die maximale Zeit 2ntc ist auf T2 begrenzt, es wird jedoch bevorzugt, aufgrund der Spin-Gitter-Relaxationsverluste in der Signalamplitude η in der Größenordnung von 1 oder 2 zu halten.
Die Hinzufügung einer Speicherphase D zu dem Zyklus ist dem Verfahren von Carr [H. Y. Carr, Phys. Rev.
112, Nr. 5, Selten 1693-1701 (1958)] ähnlich, das als »Methode der stationären freien Präzession« bezeichnet
wird.
Eine Anzahl alternativer und gleichwertiger Anordnungen der Erregerlmpulse sind dargestellt, bei denen 180°-
Inversionslmpulse ve-wendet werden, um das Spinecho erneut zu fokussieren (das Umkehren der Gradienten Ist
In diesem Fall nicht erforderlich). Die 180°-Phasenverschiebung des Trägers des zweiten Erregerimpulses Ph
weiterhin benötigt wird. Der Nachteil dieser Anordnung besteht darin, daß mehr HF-Leistung erfordert wird,
dies sollte jedoch in einem praktischen System dadurch aufgewogen werden, daß sich ein Ergebnis einfacher
gewinnen läßt.
Die Verwendung von Inversionsimpulsen, um ohne Umkehr der Gradienten eine erneute Fokussierung für
die Lesephase vorzunehmen, entspricht dem sogenannten DEFT-Verfahren der Signalanreicherung, das von
M E. D. Becker, J. A. Ferretti und T. C. Farrar in J. Amer. Chem. Soc. 91, Seite 7784 und 7785 (1969) beschrieben
wurde. In Fig. 18 sind ferner eine Anzahl von Abänderungen dieses Verfahrens angedeutet, die von J. S.
Waugh in der Zeitschrift J. Mol. Spectroscopy 35, Seiten 298-305 (1970) vorgeschlagen wurden. Diese Modifikationen
betreffen die Trägerphase der 180°-Refokuss!erimpulse in bezug auf den selektiven Erregerimpuls Ph.
Streng gesprochen sollten daher die 180°-, 180°90- und 18O°i8o-lmpulse der Flg. 18 tatsächlich selektive Erregerimpulse
sein mit dem gleichen scharfen Spektralprofll wie Pb" und Pl90. Der Zweck für die Einführung dieser
offensichtlichen Komplikationen In die HF-Trägerphase besteht darin, den Zyklus automatisch gegen Unvollkommenheiten
zu kompensieren, die durch HF-Inhomogenitäten auftreten können. Sofern Teile des Meßobjekts
keinen exakten 180°-Inversionsimpuls empfangen, führt die Wiederholung des Zyklus Im allgemeinen zu einer
Verschlechterung und unter Umständen zu einem vollständigen Verlust des Signals. Für eine richtige Kompensation
ist es besser, daß η = 2 ist, wodurch zwei Spinechos zwischen P°b und P\m erzeugt werden. In der Impuls-Darstellung
kann das Refokussleren entweder durch Verwendung von i8O9o-HF-Impulse für alle η oder von 18O0
(n ungerade) und 180iSO in gerade) erreicht werden.
Während der langen selektiven Erregerimpulse können die Spins erheblich außer Phase geraten. Der größte
Anteil davon sollte bei den vorliegenden Impulsabläufen refokussiert werden, es kann jedoch notwendig sein,
weitere kleinere Einstellungen bei der Impulsphase und dem Zeitverlauf der Impulse vorzunehmen, um eventuellen
Signalverlust oder Signalschwund zu kompensieren.
Fig. 19 zeigt eine einfache Ausführungsform des Abbildsystems zur Erzeugung von Bildern einer einzigen
Schicht (Fig. 15). Für einen Mehrfach-Schichten-Betrieb müßte Gx während der Lesephase Tc aufrechterhalten
bleiben. Dieser Zyklus arbeitet folgendermaßen: Wiederholte Wahlerregungsimpulse P0 können hergestellt
werden, um ein von null verschiedenes F/D-Signal in einem Quasi-Gleichgewichtszustand zu erzeugen, selbst
wenn die Wiederholfrequenz beträchtlich kleiner als die Spin-Gitter-Relaxationszeit 7Λ ist. Dieser Effekt wurde
von Carr und in letzter Zeit von R. R. Ernst und W. A. Anderson, Rev. Sei. Instrum. 37, Seiten 93-102 (1966)
und von R. Freeman und H. D. W. Hill in J. Mag. Res. 4, Seiten 366-383 (1971) beschrieben und wird als
Zustand der stationären freien Präzession (SSFP) bezeichnet. SSFP arbeitet mit selektiven Erregerimpulsen und
ss bei eingeschalteten Magnetfeldgradienten.
Wie oben ausgeführt wurde, besteht ein Vorteil des Verfahrens beim Kombinieren des vorliegenden Abbildverfahrens
mit SSFP darin, daß das erzeugte Bild im wesentlichen sowohl von Γι und T2 unabhängig ist.
Es ist ferner möglich, die komplementäre HF-Spektralverteilung nach Fig. 17b durch eine Gruppe gleich
beanstandeter kurzer HF-Impulse anzunähern. Die diskrete Frequenzverteilung einer derartigen Impulsgruppe
μ besitzt eine Breite, die umgekehrt proportional zur Impulsdauer ist, und eine Periodizität, die umgekehrt proportional
zur Impulswiederholperiode ist, und eine diskrete Zeitbreite, die umgekehrt proportional zu der Impulsgruppenlänge
ist. Die spektrale Verteilung kann über einen beschränkten Frequenzbereich gut durch eine
konstante Amplitude angenähert werden. Die Erzeugung eines Impulsspektrums, das breiter ist als gefordert
wird, stellt jedoch eine beachtliche Verschwendung von HF-Leistung in den unerwünschten Seitenbändern dar
Gs und wird am besten vermieden, dies insbesondere dann, wenn lebende Meßobjekte bestrahlt werden.
Das Signa'./Rauschverhältnis der empfangenen Signale hängt von der in den Empfangsspulen erzeugten
Rauschspannung ab. Wird ein mittels einer Kältemischung oder auf andere Weise gekühlter Vorverstärker
verwendet, so lassen sich Verbesserungen im Signal/Rauschverhältnis dadurch erreichen, daß die Temperatur
der Meßsonde (oder lediglich der Empfangsspule) reduziert wird. Dies läßt sich z. B. dadurch erreichen, daß die
Spule und der Dämpfungswiderstand in flüssigen Stickstoff oder flüssiges Helium eingetaucht werden.
Ein nützliches Maß für die Qualität eines speziellen Abbildungsschemas stellt die Abbildzeit T1 dar. Diese ist
als die Gesamtzeit definiert, die erforderlich ist, um ein Bild mit einer gegebenen Auflösung und einem gegebenen
Signal/Rauschverhältnis zu erzeugen. Die Abbildzelt hängt klar von dem Abbildungsverfahren ab, und sie
kann selbst für dasselbe Verfahren schwanken, je nachdem wie genau die erhaltenen Daten verarbeitet werden.
Für ein gegebenes dreidimensionales Spinsystem existiert eine begrenzte Menge an Information, die ausgelesen,
verarbeitet und angezeigt werden muß. Ganz unabhängig von dem Abblidufigsverfahren, das zur Erlangung
dieser Information verwendet wird, bestehen eine Anzahl grundlegender Beschränkungen, die es gestatten, eine
ideale Abbildzeit zu berechnen.
Das Abbildvolumenfeld, das als ein Kubus angenommen wird, sei in m,3 Vplumenelemente unterteilt. Für
jedes dieser Volumenelemente besteht ein entsprechendes Bildelement im Bildfeld, und es wird angenommen,
daß nur die Spins in einem Bruchteil jedes Volumenelements zu dem beobachteten Signal für jeden Bildpunkt
beitragen. Das Signal/Rauschverhältnis pro Bildpunkt, R1,, Ist gegeben durch
Rp = Af{QjoßV/Bf = Rpo VK (17)
wobei V das Gesamtvolumen des Meßobjekts ist, von dem angenommen wird, daß es die resonante Empfangsspule mit einer Verteilung beweglicher Spins vollständig ausfüllt, und/=(l/m)3 der Füllfaktor für ein Bildvolumenelement
ist. Die Größen Q, ω0 und B stellen den Gütefaktor der Empfangsspule, die Larmor-Winkelfrequenz
der Spins und die Bandbreite pro Bildpunkt dar. Die Konstante A verkörpert die Spin-Suszeptibilität, die
Empfängertemperatur und die Rauschzahl und einen Spulengeometriefaktor.
Es wird nun angenommen, daß Daten aus m'-Volumenelementen gleichzeitig derart gesammelt werden
können, daß die räumliche Platzzuordnung jedes Elements erhalten bleibt. D. h., es wird ein planares oder
mehrfach-planares Abbildungssystem betrachtet, wie es z. B. in Fig. 18 angedeutet ist. 2S I
Die Abbildzeit 7", ist ganz allgemein gegeben durch
T1 = NaTc+Din, (18)
wobei N1, die Anzahl der Mittelungen des Abbildzyklus, ist, die erforderlich ist, um das gewünschte
Signal/Rauschverhältnis R zu erhalten, und Dlm diejenige Zeit ist, dfe benötigt wird, um die Daten in Ixmxn
Bildpunkte Fourier zu transformieren. Die Zyklusperiode Cc (vergleiche FIg-. 18) ist gegeben durch
Tc =2ta+2tb+ 2ntc + Td (19)
wobei 2nic die Datensammelzeit, ta und tb die Längen von Wahlerregungsimpulsen und Td eine Verzögerung
darstellen, die diejenige Zeit beinhaltet, die zur Berechnung der Fouriertransformätlonen der selektiven Bestrahlungs-Erregungsspektren
benötigt wird. Die Bandbreite pro Punkt B nach Gleichung (17) kann durch ein einziges
Datensammelintervall ausgedrückt werden als
B = 2nltc (20)
Die Verbesserung des Signal/Rauschverhältnisses durch eine 2n/V0-fache Mittelung des Signals ist gegeben
durch
R=RpV2nNA . (21)
Aus den Gleichungen (12) und (18) ergibt sich theoretisch klar, daß die kürzeste Abbildzeit Tlmi„ dann erreicht
wird, wenn die Signale von allen Spins im Meßobjekt während der gesamten Zeit abgetastet werden, d. h. wenn
ß=\ und Tc = 2nlc. Praktische Abbildungssysteme, die unvermeidlich dieses Ideal nicht erreichen, können
jedoch in einfacher Weise mit diesem Ideal dadurch verglichen werden, daß ein Abbildungs-Wirkungsgrad n,
definiert wird:
Ti1=T1n-JT1 (22)
der sich mit den Gleichungen (17), (18) und (19) auf
n,= aß (23)
reduzieren läßt, wobei a=2ntc/Tc ist. Die Fouriertransformaflonszeit, die von den zur Verfügung stehenden
Rechnereinrichtungen abhängt, wird bei dieser Berechnung vernachlässigt.
Bei dem selektiven Bestrahlungsschema für eine ebene Abbildung muß Abstand zwischen benachbarten
Linienelementen zugelassen werden. Dies bedeutet, daß β nicht gleich 1 sein kann, es sei denn, daß die |
Verschachtelung des Bildes benutzt wird. Die Natur der Wah'limpülse bedeutet ferner, daß α nicht gleich 1 sein \
kann. Dies wird unten näher erläutert. Realistische Werte von α u:id β für eine Ejn-Schichten-Abbildung, wie
sie erfindungsgemäß beschrieben ist, lauten ac= V1 und /J= %, wobei sich ein Wirkungsgrad von /7, = 1296 ergibt.
Es ist von Interesse, die Abbildzeiten-.für eine einzelne Schicht und dje linien-Abtast-Abbildung unter optimalen
Bedingungen bei gleichem Signal/Rauschverfiältnis und' gleicher Auflösung zu vergleichen. Sofern Bilder
betrachtet werden, die in beiden Fällen Gitter mit m Linien enthalten, dann bedeuten die notwendigen Spalte
zwischen benachbarten Linien bei der ebenen Abbildung Im allgemeinen, daß ß1 größer sein kann als ß\ wobei
die hochgestellten Zeichen / und p, die hler und nachfolgend verwendet werden, die Linienabtastung bzw. die
ebene Abbildung betreffen.
Ein alternativer Weg, nicht ausgefüllte Spalte bei ebener Abbildung bestehen zu lassen, liegt in der schon
erläuterten und zur Erzeugung von NMR-Abbildern (Kernmagnetresonanz-Abblldern) herangezogenen Idee, eine
Verschachtelung vorzunehmen. In diesem Fall läßt es sich erreichen, daß ß'=ß*' dem endgültigen Feingitter
entspricht, das für eine gegebene Bildauflösung benötigt wird. Das planare Endabbild wird dann aus einer
Verschachtelung von / (ganzzahlig) gröberen Gitter von ebenen Bildern erhalten, die durch selektive Bestrahlung
mit m/i Linien erzeugt werden. Der erforderliche Spalt zwischen benachbarten Reihen in jedem groben
pianaren Bild wird auf die Weise erzeugt, daß (/- 1) Linien ausgelassen werden. In diesem Fall, und aus den
Gleichungen (17), (18) und (21) ergibt sich für eine Einzel-Schichtabbildung aus m2-Punkten In einer /-fachen
Verschachtelung
rt= iNAT"c/ßf'+iDf mmr, (24)
Werden dieselben Daten Im Linien-Abtastverfahren in m Reihen mit m Punkten pro Reihe abgetastet, so
ergibt sich eine Abbildzelt, unter Verwendung desselben Empfängers und derselben Bandbreite pro Punkt von
τ\=ηιΝΑτ[/β'+mD'm (25)
Werden die Beziehungen T( = Tt, β" = β' verwendet und die Zelten für Fourlertransformationen vernachlässigt,
dann lautet das Verhältnis der Abbildzelten:
Τι/Τ,= m/i (26)
Die Zeiten für die Fourlertransformationen können berücksichtigt werden, wenn die exakten Gleichungen (24)
und (23) verwendet werden. Bei Verwendung schneller Rechner läßt sich die Fouriertransformation von Daten
in eine Gruppe von 128 χ 128-Datenpunkten In ungefähr 3,5 Sekunden durchführen. Wenn der erste Term in
3Ii Gleichung (24) vergleichbar mit Hymm/i ist, dann ist, wenn
iDP mm/lQ. mD'm, das Verhältnis der Abbildzeiten für große m τΊ/Τ^Ω. m/2i (27)
Dies stellt noch eine wesentliche Verbesserung hinsichtlich der Geschwindigkeit bei der pianaren Abbildung
gegenüber der Linien-Abtastung dar. Wird m = 128 gesetzt und eine vierfache Verschachtelung angenommen, so
zeigt Gleichung (27), daß in einer typischen Situation die planare Abbildung I6mal schneller Ist als die Linien-Abtastung.
Die Linienabtastung liefert unter diesen Bedingungen einen Abbildungs-Wirkungsgrad η-, von lediglich
0,2496.
Hierzu 15 Blatt Zeichnungen
Claims (7)
1. Verfahren zum Bestimmen der Dichteverteilung der magnetischen Kernspinresonanz eines Meßobjektes,
bei dem das Meßobjekt entlang einer seiner Achsen einem statischen Magnetfeld ausgesetzt ist, dem ein
erstes, einen Feldgradienten aufweisendes Hilfsmagnetfeld in einer der Richtungen X, Y, Z überlagert wird,
wodurch das statische Magnetfeld mindestens in einer Richtung X, Y, Z einen Gradienten enthält, bei dem
ein Erregerimpuls zur Auswahl einer oder mehrerer Schichten des Meßobjektes an das Meßobjekt angelegt
wird,
bei dem nach dem Abschalten des ersten Hllfsmagnetfeldss ein zweites Hilfsmagnetfeld dem statischen
bei dem nach dem Abschalten des ersten Hllfsmagnetfeldss ein zweites Hilfsmagnetfeld dem statischen
ίο Magnetfeld überlagert wird, wodurch das statische Magnetfeld einen Gradienten enthält, der senkrecht auf
dem durch das erste Hilfsmagnetfeld erzeugten Gradienten steht,
bei dem ein weiterer Erregerimpuls zur Auswahl eines Streifens in einer ausgewählten Schicht an das Meßobjekt
angelegt wird, und
bei dem ein frei abklingendes Induktionssignal von dem Meßobjekt abgegeben wird und durch Frequenz-
bei dem ein frei abklingendes Induktionssignal von dem Meßobjekt abgegeben wird und durch Frequenz-
is analyse des Induktionssignals die Dichteverteilung bestimmt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der
weitere Erregerimpuls eine Spektralverteilung mit mehreren diskreten Frequenzen zur Auswahl von Streifengruppen,
in einer oder mehreren der ausgewählten Schichten aufweist und daß nach dem Ende des weiteren
Erregerimpulses wenigstens zwei Hilfsmagnetfelder in entsprechend wenigstens zwei verschiedenen Richtungen
gleichzeitig dem statischen Magnetfeld überlagert werden, deren Fe'dgradienten orthogonal zueinander
2" gerichtet sind, wodurch das statische Magnetfeld einen Gradienten derart erhält, daß bestimmte Punkte in
den Streifengruppen einem resultierenden Magnetfeld unterschiedlicher Amplitude ausgesetzt sind, durch das
jeder dieser Punkte eindeutig definiert ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Feldgradient des zweiten Hilfsmagnetfeldes
senkrecht zum statischen Magnetfeld gerichtet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Feldgradient des zweiten Hilfsmagnelfeldes
parallel zum statischen Magnetfeld angeordnet wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die gleichzeitig
zugeführten Hilfsmagnetfelder periodisch umgekehrt werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurcn gekennzeichnet, daß 180°-Inversions!mpulse
31) durch eine oder mehrere Übertragungsspulen periodisch zugeführt werden, um die Magnetisierungsrichtung
der erregten Kerne in dem Meßobjekt umzukehren, während der gleichzeitig angelegten Hilfsmagnetfelder
aufrechterhalten werden, so daß Spinechos erzeugt werden.
6. Verfahren nach einen: der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß drei Hilfsmagnetfelder
gleichzeitig angelegt werden.
J5
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Schichten ausgewählt
werden und daß zwei der gleichzeitig angelegten Hilfsmagnetfelder Feldgradienten aufweisen, die
quer zum statischen Magnetfeld liegen, und daß die resultierenden, freiabklingenden Induktionssignale
einzeln aus jeder der ausgewählten Schichten ausgelesen werden.
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